【正文】 1m3/t（C=1%）和7.7m3/t（C=1.5%）分別降低至2.1和3.lm3/t。 采空區(qū)丟失煤炭的增加，圍巖和鄰近層瓦斯涌出的加劇，將使綜放面采空區(qū)瓦斯涌出較分層開(kāi)采顯著增大。其中積存的瓦斯將通過(guò)放煤口和支架上方的裂隙向工作面涌出，從而在支架上方和放煤口附近形成了瓦斯局部積聚。,上鄰近層瓦斯涌出增大,由于綜放面采放厚度較之普通機(jī)采面采厚一般增大了1～4倍，使工作面上方冒落帶和裂隙帶的高度成倍增大，擴(kuò)大了開(kāi)采可影響到上鄰近層范圍，加大了鄰近層瓦斯的卸壓和排放程度。,相對(duì)瓦斯涌出減少,與分層開(kāi)采的第一分層相比，綜放面的相對(duì)瓦斯涌出量會(huì)顯著減少。 （5）鄰近層涌出瓦斯q5（多煤層開(kāi)采）,綜放工作面瓦斯來(lái)源示意圖,綜放面瓦斯影響因素分析,綜放面各瓦斯源的瓦斯涌出量大小主要取決于煤層瓦斯含量和開(kāi)采強(qiáng)度。在煤層瓦斯含量既定時(shí)： q q2和q3的大小與工作面采放煤量大致呈正比；但除與產(chǎn)量有關(guān)外，還與工作面回收率密切相關(guān)， q4值回收率越小則越大； q5除與開(kāi)采強(qiáng)度有關(guān)外，還與鄰近層厚度及瓦斯含量、至開(kāi)采層距離、層間巖石性質(zhì)等有關(guān)。因?yàn)榈谝环謱娱_(kāi)采時(shí)，底部各分層由于卸壓會(huì)有大量瓦斯涌入第一分層的采空區(qū)，而綜放面由于是全煤層厚整體推進(jìn)，沒(méi)有這部分瓦斯來(lái)源，因而其噸煤瓦斯涌出量略顯減少。 在鄰層賦存條件相同的條件下，綜放面上鄰近層的絕對(duì)瓦斯涌出量比普通機(jī)采面為大。調(diào)查表明，這些地點(diǎn)的瓦斯?jié)舛瓤蛇_(dá)3～5%，個(gè)別高達(dá)25～85%。,工作面日產(chǎn)量與允可的最大相對(duì)瓦斯涌出量,根據(jù)計(jì)算出不同工作面日產(chǎn)量下，通風(fēng)所能負(fù)擔(dān)的最大的工作面最大相對(duì)瓦斯涌出量（右表）。由表7.2和圖7－2曲線1和l′看出，當(dāng)工作面風(fēng)量達(dá)到極限最大量的條件下，綜放面日產(chǎn)達(dá)3000t、6000t和10000t時(shí)，其相應(yīng)的最大相對(duì)瓦斯涌出量分別為5.2.7和1.6m3/t（當(dāng)C=1.0%時(shí)），必需用抽放瓦斯等專(zhuān)門(mén)措施解決綜合面風(fēng)流瓦斯超限問(wèn)題。 （3）當(dāng)風(fēng)量較小(200m3/min)和風(fēng)量過(guò)大(400m3/min )時(shí)，架上瓦斯涌出的不均衡性增加，表現(xiàn)在掩護(hù)板上瓦斯?jié)舛鹊牟▌?dòng)幅度加大，在中等風(fēng)量(300m3/min)時(shí)瓦斯涌出比較穩(wěn)定(以Δγ為衡量指標(biāo))。這意味著在同樣產(chǎn)量的情況下，同一煤層條件的綜放工作面可能需要比普通綜采高出一倍以上的風(fēng)量以保證風(fēng)流中瞬時(shí)瓦斯?jié)舛炔怀^(guò)規(guī)定。放煤口瓦斯增加的原因有三個(gè)，按其影響能力大小依次為：（1）放煤過(guò)程中由于煤流下移帶出瓦斯；（2）放煤過(guò)程引起支架上部煤體集中破壞，瓦斯急劇增加；（3）放煤過(guò)程中放出煤體空間由大塊矸石填補(bǔ)，其孔隙率較大，有利于上方煤體集中破壞以后瓦斯涌出通道的形成。因此在實(shí)際生產(chǎn)中應(yīng)盡可能完善通風(fēng)系統(tǒng)以避免風(fēng)量的波動(dòng)。 由此可知架頂瓦斯的積聚是一個(gè)與回采過(guò)程密切相關(guān)的周期性過(guò)程，在此過(guò)程中架頂80cm處的瓦斯?jié)舛瓤梢栽?～98％之間波動(dòng)。煤礦企業(yè)對(duì)這種處理方法都采取了比較謹(jǐn)慎的態(tài)度，或是禁止，或是采取了較嚴(yán)格的防爆措施。試驗(yàn)工作面采用四六制作業(yè)形式，即三班生產(chǎn)，一班檢修準(zhǔn)備。,綜放面瓦斯主要涌出特點(diǎn),（1）滑移支架放頂煤開(kāi)采工作面瓦斯涌出特點(diǎn)為，工作面回采初期瓦斯涌出量小，當(dāng)采面頂板初次來(lái)壓后，由于頂煤受頂板來(lái)壓影響，瓦斯涌出量增大，以后工作面瓦斯涌出量變化較小。由此可以初步認(rèn)為，滑移支架放頂煤開(kāi)采工作面瓦斯管理技常規(guī)管理措施，瓦斯涌出量預(yù)計(jì)按小于首分層工作面略大于底分層工作面瓦斯涌出的實(shí)測(cè)值即可。也可采用局部抽放措施。,頂板三帶劃分與瓦斯涌出的關(guān)系,據(jù)現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)及相似材料模擬結(jié)果表明，放頂煤開(kāi)采時(shí)，其煤層頂板在垮落過(guò)程中可形成冒落帶、破壞裂隙帶及其上部的彎曲下沉帶，如圖722所示綜放工作面由于采高比普通回采工作面高，其冒落帶、破壞裂隙帶上限要比普通回采工作面高，因而綜放面的頂板卸壓范圍大，上鄰近層的瓦斯涌出量越大。老頂?shù)闹芷趤?lái)壓，造成頂板破碎度的周期增大，使工作面瓦期涌出量亦周期性增大，見(jiàn)圖724。該工作面從1992年12月22日至1993年2月3日絕對(duì)瓦斯涌出量增加了一個(gè)百分點(diǎn)。5325335兩個(gè)綜放工作面的開(kāi)采實(shí)踐，配風(fēng)原則為頂板風(fēng)巷風(fēng)量應(yīng)為風(fēng)巷的1/3。 （2）在4404工作面液壓支架中間吊掛2KW局部通風(fēng)機(jī)，加強(qiáng)通風(fēng)稀釋工作面機(jī)尾處瓦斯，也未取得明顯效果。 （4）最后，根據(jù)礦井實(shí)際和實(shí)測(cè)、調(diào)研分析結(jié)果，決定利用均壓滅火和抽放瓦斯技術(shù)，采取一種安全、快速，又經(jīng)濟(jì)的解決辦法，這就是改4404工作的“U”型通風(fēng)為“Y”型通風(fēng)來(lái)平衡4404工作面和采空區(qū)之間的壓力差，并使采空區(qū)的壓力相對(duì)低于工作面的壓力，使采空區(qū)中積存的瓦斯不向工作面擴(kuò)散，而逐步向背離工作面開(kāi)采方向的采空區(qū)擴(kuò)散。利用臨時(shí)風(fēng)障，迫使工作面風(fēng)流通過(guò)上隅角，達(dá)到稀釋瓦斯并隨風(fēng)流排出的目的，如圖730所示。②埋管抽放，因抽放管口與工作面切頂線距離逐日增大，效果欠穩(wěn)定，還需定期向采空區(qū)預(yù)埋抽放管路，不僅管材耗量大，往往因綜采面移架損壞抽放管路而影響生產(chǎn)。有以下幾種：①?gòu)幕仫L(fēng)巷頂板向上隅角打鉆抽放，效果較好，但鉆孔利用時(shí)間短，往往因超前壓力影響，造成鉆孔漏風(fēng)。,（3）利用排瓦斯風(fēng)機(jī)處理上隅角瓦斯。在回采煤層頂板掘鑿排瓦斯專(zhuān)用巷，頂板回風(fēng)巷在采空區(qū)頂部形成漏風(fēng)匯，用漏風(fēng)匯排瓦斯（圖731）。頂板瓦斯道排上隅角瓦斯，雖然效果良好，但工程量大，往往會(huì)造成工作面接替緊張。也就是說(shuō)，全層放頂煤工作面的瓦斯來(lái)源與分層開(kāi)采頂分層工作面的瓦斯來(lái)源有所不同。將切出的塊體均勻分成16個(gè)單元，假設(shè)每個(gè)單元瓦斯含量為a，放頂煤工作面每天能采出4個(gè)單元，那么瓦斯涌出量為4a；同樣，分層開(kāi)采頂分層工作面每天也能采出4個(gè)單元。 由于全層放頂煤冒落高度大，因采空區(qū)充填不滿而形成空洞；由于瓦斯的上浮效應(yīng)而積聚了大量瓦斯，特別是初采時(shí)，四周因煤體卸壓而向采空區(qū)釋放瓦斯；由于頂板不落，采空區(qū)內(nèi)將聚積大量的瓦斯，增加了采空區(qū)瓦斯因頂板大面積突然垮落而涌入工作面的危險(xiǎn)，從這個(gè)意義上講，全層放頂煤又增加了瓦斯防治的難度。,生產(chǎn)工序與工作面瓦斯涌出量的關(guān)系,(1)實(shí)際生產(chǎn)中，往往連續(xù)幾班放頂煤。 工作面上隅角瓦斯?jié)舛茸兓癁椋篞采煤=0.344 Q放頂煤=0.3331 Q放頂=0.329 由此可見(jiàn)，工序?qū)ν咚節(jié)舛鹊挠绊懗潭扔纱蟮叫∫来螢椴擅?、放頂煤和放頂。采煤工藝要求工作面多段同采，使煤體中瓦斯得以充分釋放，放煤工序出煤量大，瓦斯涌出量相對(duì)也較大。 （2）放頂煤開(kāi)采頂煤塊度較大也是工作面瓦斯?jié)舛容^低的原因之一。,風(fēng)量級(jí)配對(duì)工作面瓦斯涌出規(guī)律的影響,（1）工作面的實(shí)測(cè)結(jié)果表明，隨風(fēng)量變化，采煤過(guò)程瓦斯?jié)舛茸兓拾夹畏植?，合理風(fēng)量范圍在465—480m3/min；放頂煤過(guò)程中瓦斯?jié)舛纫渤拾夹畏植?，最小瓦斯?jié)舛葘?duì)應(yīng)風(fēng)量區(qū)間480—495 m3/min；放頂過(guò)程中瓦斯?jié)舛茸兓瘜?duì)應(yīng)的合理風(fēng)量區(qū)間為450—465 m3/min。 （4）工作面風(fēng)量級(jí)配大小受工作面產(chǎn)量的影響，當(dāng)工作面產(chǎn)量一定時(shí)，工作面合理風(fēng)量就為一確定區(qū)間。 （4）風(fēng)量對(duì)工作面瓦斯涌出有一定影響，風(fēng)量過(guò)大和過(guò)小均不利于降低工作面瓦斯?jié)舛?。在改變通風(fēng)方式的同時(shí)，在工作面下副巷安設(shè)一部28KW局部通風(fēng)機(jī)供風(fēng)，以增加工作面風(fēng)量，這樣工作面風(fēng)量由生產(chǎn)初期的500 m3/min增加到750 m3/min，在一定程度上降低了瓦斯?jié)舛取Ｍ咚古欧趴组g隔20m，深度30—50m左右；打眼注水間隔10m，深度30m。,初始階段瓦斯防治方法,初期通風(fēng)方式,利用瓦斯排放巷防治放頂煤工作面瓦斯,（1）瓦斯排放巷的掘進(jìn)，從根本解決了工作面瓦斯高現(xiàn)象，直到回采結(jié)束，工作面未再受瓦斯限制。,利用瓦斯排放巷防治放頂煤工作面瓦斯,（5）在工作面掘進(jìn)過(guò)程中，已知工作面瓦斯高，應(yīng)提前采取有效的防治措施。,瓦斯排放巷位置,（1）分流了工作面和采空區(qū)大部分瓦斯，減少了向開(kāi)采空間涌入。米村礦21041工作面在未使用瓦斯排放巷之前回，使用瓦斯排風(fēng)巷絕對(duì)瓦斯涌出量為9.6 m3/min，使用瓦斯排放巷之后絕對(duì)瓦斯涌出量為1.83—6.04 m3/min，平均為3.53 m3/min；裴溝礦34021工作面在未使用瓦斯排放巷之前回風(fēng)巷絕對(duì)瓦斯涌出量為11.0 m3/min，使用瓦斯排放巷之后涌出量為3.04—6.08 m3/mi