【正文】 合計： （2）柱自重：（包括20mm厚抹灰）柱：（500500）：25= KN/m 總： KN/m 柱側(cè)粉刷:417 = KN/m合計： KN/m 填充墻荷載標準值：外墻單位墻體自重（包括20mm厚抹灰）：合計： 內(nèi)墻單位墻體自重（包括20mm厚抹灰）：合計： 門窗荷載標準值：鋁合金玻璃窗（以鋼框玻璃窗計算）取，木門取，鋁合金門取，木框玻璃窗取。 樓梯荷載的標準值：先假設樓梯底板厚度150mm，平臺梁尺寸：，平臺板厚：100mm。 梯段板的荷載： 合計： 平臺板荷載標準值：水磨石面層： 100厚混凝土板： 板底抹灰： 合計： 平臺梁荷載：梁自重：梁側(cè)粉刷： （）217= KN/m合計： KN/m4 活荷載計算上人屋面活荷載為，雪荷載標準值為，按規(guī)范屋面活載取雪荷載。樓梯活荷載為，衛(wèi)生間活荷載為，樓面活荷載為，報告廳活荷載為。5 樓層荷載匯總計算各層總重力荷載代表值，恒載取50%，各層重力荷載集中于樓屋蓋標高處。 頂層荷載：女兒墻自重：（240厚墻磚女兒墻） 19+172= KN/m2 （+）2= KN屋面自重：（）=柱自重（包括粉刷）：32= KN梁荷載（包括粉刷）：主梁（包括粉刷）： （）44+() 8= KN次梁（包括粉刷）： () 14+() 4= KN梁總荷載為：+= KN頂層上半部分墻荷載：外墻凈長度：(+) 220 =頂層上半部分外墻荷載： 【 () 4】+ 【 () 2】= KN頂層上半部分內(nèi)墻荷載： 內(nèi)墻凈面積：6（）+【() 20（）16（）（）】+【（）（）4】= m2頂層上半部分內(nèi)墻荷載：= KN門窗洞口總面積： C1:(24個) 24= m2C2:(4個) 4= m2 C3:(2個) 2= m2 M1:(16個) 16= m2 M3:(8個) 8= m2 C： （++）= KN M：（+）= KN 故墻體總荷載： （+）= KN門窗荷載： （+）=∑恒載=+++++=按規(guī)范規(guī)定活載取雪荷載： （）=頂層重力荷載代表值：Ｇ６＝（+３５２．２３）＝１００４６．８５ＫＮ 五層荷載：樓面荷載： （2）= 柱自重（包括粉刷）： （+）/232= 梁荷載： 計算同頂層梁總荷載（包括粉刷）：門窗荷載：2= 樓梯荷載：2+（+）+3= 墻體總荷載：外墻： 【（）4】+【（）2】= 內(nèi)墻：｛6（）+【（）20（）16（）（）】+【（）（）4】｝= 墻體總荷載： （+）+=∑恒載=+++++ = 樓梯活荷載：衛(wèi)生間樓面活載:五層重力荷載代表值： Ｇ５＝+【２+（２）】＝ 二～四層荷載：樓面荷載：（２）＝ 柱自重（包括粉刷）：?。常玻搅嚎偤奢d：（計算同頂層）門窗荷載：樓梯荷載：２＝墻體總荷載：+＝∑恒載=+++++＝樓梯活荷載： 衛(wèi)生間樓面活載:二～四層重力荷載代表值： 　　?。牵病矗?【（２+２）】＝ 一層荷載：樓面荷載：柱自重（包括粉刷）：　（+）/２３２＝　　梁總荷載：１８２７KN（計算同頂層） 墻體總荷載：外墻凈長度：（+）220=內(nèi)墻荷載：【（）4】+【（）（）】= 外墻荷載：｛6（）+【（）20（）16（）（）】+【（）（）4】【（）（）】+（）｝=底層墻體荷載：（+）+ =門窗荷載： 門窗洞口面積： C1：（23個） 23= m2 Ｃ２：（４個）　 ４＝　　　　　?。停保海ǎ保祩€）　 １５＝　　　　　　Ｍ３：（８個）　　?。福健　　　　2：（2個） 2= m2 M4：（1個） 1= m2 C： （+）= M：（+）+= 門窗荷載： (+)+= 樓梯荷載： 雨篷荷載： 25（+2）= ∑恒載=（++++++）KN=樓梯活荷載：衛(wèi)生間樓面活載: 一層重力荷載代表值： G1=+【2+（2）】 =各層荷載代表值的圖示如圖 51：圖51 重力荷載代表值以三層AD軸邊柱為例 6 地震作用 橫向框架側(cè)移剛度計算表 61 二～六層梁的線剛度截面尺寸bh（mm2）彈性模量Ec（N/mm2）慣性矩Ic=bh3/12（mm4）跨度L（mm）線剛度i0=EcIc/L邊框架梁Kb=中框架梁Kb=250700720025050024002505007200表 62 底層梁的線剛度截面尺寸bh（mm2）彈性模量Ec（N/mm2）慣性矩Ic=bh3/12（mm4）跨度L（mm）線剛度i0=EcIc/L邊框架梁Kb=中框架梁Kb=250700720025050024002505007200表 63 柱子的線剛度層次截面尺寸bh（mm2）彈性模Ec（N/mm2）慣性矩Ic=bh3/12（mm4）層高H(mm)線剛度i0=EcIc/H65005001043900255005001043600150050010442001010表6－4 柱的側(cè)移剛度D值計算層次截面砼強度等級彈性模量Ec（N/mm2）層高H（m）截面慣性矩線剛度aA、D軸線邊框架邊柱 1*C45150552*C301418535*C30136636*C3011326B、C軸線邊框架中柱 1*C45170082*C302141935*C30208166*C3017021A、D軸線中框架邊柱 1*C45165112*C301691835*C30163556*C3013477B、C軸線中框架中柱 1*C45203592*C302423235*C30236706*C3019235注：表6－5 各層D值匯總樓層序號12匯總D值各柱D值根數(shù)A、D軸線邊框架邊柱150554141854B、C軸線邊框架中柱170084214194A、D軸線中框架邊柱16511121691812B、C軸線中框架中柱20359122423212570692636216樓層序號356匯總D值各柱D值根數(shù)A、D軸線邊框架邊柱150554113264B、C軸線邊框架中柱170084 170214A、D軸線中框架邊柱16511121347712B、C軸線中框架中柱20359121923512618216505932 橫向框架自振周期計算 按頂點位移法計算，考慮填充墻對框架剛度的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù)，計算公式為，式中為頂點位移（單位為m）按D值法計算，見表 66。表 66 橫向框架頂點位移計算層次G（KN）∑G（KN）Di △i△i1=∑G/Di(m)△i(m)650593256182164618216361821626362161570692 相鄰層間剛度的比值：570692/ 636216＝ 故層間剛度符合要求 橫向框架水平地震作用地震作用按7度，Ⅱ場地，設計地震分組為第二組，則，因，總水平地震作用標準值即底部剪力按下式計算： （++= = 由于，所以需要考慮頂部附加水平地震作用 頂部附加水平地震作用系數(shù)： 頂部附加水平地震作用：　　則質(zhì)點i的水平地震作用為： 抗震驗算時，結(jié)構(gòu)各樓層的最小水平地震剪力標準值應符合因為 查表得剪力系數(shù)表 67 各層地震作用及樓層地震剪力層次hi(m)Hi(m)Gi(KN)GiHiGiHi/∑GiHiVi(KN)6226054305852183113058417402230583132257305829049130581511603058表68 樓層的最小水平地震剪力標準值驗算樓層序號Gi(KN)654321 變形驗算：結(jié)果列于表 69表 69 變形驗算 層次層間剪力Vi（KN）層間剛度Di（KN）UiUi1=Vi/Di（m）層高hi(m)層間相對彈性轉(zhuǎn)角備注65059321/2180層間相對彈性轉(zhuǎn)角均滿足θe＜[θe] =1/550的要求56182161/140046182161/103836182161/86426362161/79515706921/738從表可見最大層間彈性位移發(fā)生在第一層，其值為1/738 1/550 滿足要求圖6－1 層間剪力及位移示意圖 橫向框架②軸柱端彎矩計算注：y值可根據(jù)《工程結(jié)構(gòu)抗震設計》； 表610 橫向框架②軸柱端彎矩計算 層次hVi層間剛度∑DA、D軸（邊柱）DKy1yMtMb650593213477561821616355461821616355361821616355263621616918157069216511層次hVi層間剛度∑DB、C軸（中柱）DKY1yMtMb6505932192355618216236704618216236703618216236702