【正文】 排煙溫度℃155160冷風溫度℃2030熱風溫度℃340340鍋爐效率%9089燃煤量t/h1717表24. 煙氣溫度設計值項目單位2號3號爐膛出口℃996985一級過熱器入口℃797662轉向室℃590596二級空預器入口℃423445一級省煤器入口℃342368一級空預器入口℃273276一級空預器出口℃155160 燃燒系統鍋爐采用直流縫隙式燃燒器，布置在爐膛側墻四角，假想切園直徑300mm，燃燒系統主要設計參數見表25。表25. 燃燒系統設計參數項目單位2號爐3號爐燃燒室燃燒中心最高溫度℃15941694爐膛出口設計煙溫℃996985過?？諝庀禂等紵饕淮物L速m/s2522二次風速m/s4048一次風率%5035二次風率%4056一次風溫℃115120二次風溫℃340340 制粉系統制粉系統性能見表26。表26. 磨煤機技術性能項目單位2號爐3號爐工作出力t/h5~7~臺數3+13+1入口溫度℃536628出口溫度℃90~12090~120進煤顆粒直徑mm≤30≤40煤粉細度（R90）%4540 省煤器鍋爐的省煤器共分為兩級，91組，目前1號爐的省煤器已經封堵15組，2號爐的省煤器已經封堵13組，3號爐的省煤器已經封堵17組，每臺爐省煤器的總重約為25t。省煤器設計參數見表27。表27. 省煤器技術參數項目單位2號爐3號爐高溫段管數排4141低溫段管數排5050高溫段管子規(guī)格mmφ323φ324低溫段管子規(guī)格mmφ323φ324高溫段出口水溫℃269255低溫段出口水溫℃212218設計入口水溫℃150進口煙氣流速（BMCR）m/s8出口煙氣流速（BMCR）m/s6總受熱面積m2636557 空預器空預器共分為3級，空預器管道規(guī)格為φ40，材質均為Q235AF。空預器設計參數見表28。表28. 空預器技術參數項目單位2號爐3號爐高溫段受熱面積m213881500低溫段受熱面積m225202698高溫段出口風溫℃340340低溫段入口風溫℃2020管子規(guī)格mmφ40φ40 風機表29. 引風機設計參數項目單位2號爐3號爐型式離心式離心式出力m3/h105105全壓頭kPa轉數r/min960960風機型號Y47311No1845176。Y47312No1845176。電機型號Y400366Y355466功率kW200200電壓kV66電流A 運行現狀 煤質情況電廠近年統計煤質情況見表210，燃煤灰含量基本在30%以下，%以下，干燥無灰基揮發(fā)分在40%~48%之間。表210. 電廠煤質統計檢測項目符號單位烏蘭圖嘎蒙東西二聚能礦品神華北電勝利能源內蒙古大唐國際X礦業(yè)全水分Mt%空氣干燥基水分Mad%收到基灰分Aar%干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf%收到基碳Car%收到基氫Har%收到基氮Nar%收到基氧Oar%全硫St,ar%收到基高位發(fā)熱量Qgr,v,arMJ/kg收到基低位發(fā)熱量Qnet,v,arMJ/kg哈氏可磨指數HGI/5769534443煤灰中二氧化硅SiO2%煤灰中三氧化二鋁Al2O3%煤灰中三氧化二鐵Fe2O3%煤灰中氧化鈣CaO%煤灰中氧化鎂MgO%煤灰中氧化鈉Na2O%煤灰中氧化鉀K2O%煤灰中二氧化鈦TiO2%煤灰中三氧化硫SO3%煤灰中二氧化錳MnO2%煤中氯Cl ar%煤中砷As ar181。g/g134169122015年1月，由X熱工研究院有限公司對1號機組進行了全面的摸底測試，測試期間入爐煤質見表210，%，%，%， MJ/kg。表211. 電廠煤質統計檢測項目符號單位原煤全水分Mt%空氣干燥基水分Mad%收到基灰分Aar%干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf%收到基碳Car%收到基氫Har%收到基氮Nar%收到基氧Oar%全硫St,ar%收到基高位發(fā)熱量Qgr,v,arMJ/kg收到基低位發(fā)熱量Qnet,v,arMJ/kg NOx濃度摸底測試期間，對1號爐NOx排放濃度進行測試（均折算至6%O2下），鍋爐負荷不同，NOx濃度差異較大，在鍋爐100%負荷下，NOx濃度約為282mg/m3，在鍋爐70%負荷下，NOx濃度約為482mg/m3。表212. 各負荷試驗工況下NOx測試結果項　　目單位100%負荷70%負荷空預器出口煙氣NOX濃度mg/m3282482空預器出口煙氣O2濃度% 煙氣溫度若采用SNCR脫硝技術，噴入還原劑的最佳反應溫度區(qū)間為850~1100℃，根據前述鍋爐設計的熱力計算表，鍋爐額定負荷下，2號爐爐膛出口設計煙溫為996℃3號爐為985℃。因此爐膛出口處為SNCR還原劑適宜噴入區(qū)域。SCR脫硝工藝正常反應溫度區(qū)間為300~420℃，煙氣溫度是影響SCR催化劑的脫硝效果的重要因素。2號爐一級省煤器入口煙氣溫度設計值為342℃，3號爐為368℃，一級省煤器入口區(qū)域能夠滿足催化劑反應溫度要求。表213. 尾部煙道煙溫鍋爐設計值項目單位2號3號爐膛出口℃996985二級空預器入口℃423445一級省煤器入口℃342368一級空預器入口℃273276一級空預器出口℃155160摸底實測值（1號爐）項目單位100%負荷70%負荷空預器出口煙氣煙氣溫度℃221二級空預器入口煙氣溫度℃418374 煙氣量摸底測試期間，在鍋爐滿負荷下，104 m3/h，計算結果見表214。表214. 煙氣量測試結果項　　目單位100%負荷空預器出口煙氣流量　實際狀態(tài)m3/h104標態(tài), 濕基，實際O2m3/h104標態(tài)，干基，6%O2m3/h104空預器出口煙氣O2濃度% SO2/SO3濃度%，摸底測試期間，%。實測空預器出口SO2濃度為2873 mg/m3（均折算至6%O2下），%被氧化成SO3計，煙氣中SO3濃度約為23mg/m3。表215. SO2測試結果項　　目單位100%負荷70%負荷空預器出口煙氣SO2濃度mg/m328732833空預器出口煙氣O2濃度% 飛灰特性%，摸底測試期間，%，根據實際入爐煤質，估算實際濕煙氣中的灰含量約26g/m3?；抑蠸iO2+Al2O3含量約82%，%。表216. 飛灰成分結果檢測項目符號單位灰樣飛灰中二氧化硅SiO2%飛灰中三氧化二鋁Al2O3%飛灰中三氧化二鐵Fe2O3%飛灰中氧化鈣CaO%飛灰中氧化鎂MgO%飛灰中氧化鈉Na2O%飛灰中氧化鉀K2O%飛灰中二氧化鈦TiO2%飛灰中三氧化硫SO3%飛灰中二氧化錳MnO2% 主機參數摸底測試期間，對主機其他運行參數進行了記錄，具體見表217及表218。表217. 主機運行參數（滿負荷）設 備1號機組試驗名稱主機側運行數據日 期2015年1月10日時 間單位11:0011:2011:4012:0012:2012:4013:00鍋爐主蒸汽流量t/h60 606061606059主蒸汽溫度℃445 446454443450450450主蒸汽壓力Mpa 給水流量t/h67 686666666666給水壓力Mpa 給水溫度℃136 136136136137137137送風機電流A100 100100100100100100引風機電流A22 222222212121送風機開度　40 404040404040引風機開度%100 100100100100100100磨煤機運行方式ACDACDACDACDACDACDACD表218. 主機運行參數（中負荷）設 備1號機組試驗名稱主機側運行數據日 期2015年1月10日時 間單位15:0015:2015:4016:00鍋爐主蒸汽流量t/h43 46 44 47 主蒸汽溫度℃432 436 437 438 主蒸汽壓力Mpa 給水流量t/h48 49 45 45 給水壓力Mpa 給水溫度℃140 139 141 140 送風機電流A90 90 90 90 引風機電流A17 17 17 17 送風機開度　25 25 25 25 引風機開度%40 40 40 40 磨煤機運行方式ADADADAD743. 脫硝改造路線 NOx控制技術燃煤鍋爐生成的NOx主要由NO、NO2及微量N2O組成，其中NO含量超過90%，NO2約占5~10%，N2O只有1%左右。NOx理論上有三條生成途徑：l 燃料型NOx，燃料中的氮化物在煤粉火焰前端被氧化而成，所占NOx比例超過80~90%；l 熱力型NOx，助燃空氣中的N2在燃燒后期1300℃以上的溫度下被氧化而成；l 瞬態(tài)型NOx，由分子氮在火焰前沿的早期階段生成，所占NOx比例很小。利用煤粉燃燒過程產生的氮基中間產物或者往煙道中噴射氨氣，在合適的溫度、氣氛或催化劑條件下將NOx還原，這是燃煤鍋爐控制NOx排放的主要機理（圖32）。由此衍生出爐內低NOx燃燒（簡稱LNB）、爐膛噴射還原劑的選擇性非催化還原煙氣脫硝（簡稱SNCR）和爐后煙道噴射還原劑的選擇性催化還原煙氣脫硝（簡稱SCR）等三類技術，這些技術成熟可靠，可單獨或組合使用。圖31 NOx生成與控制途徑示意圖 低NOx燃燒低氮燃燒是國內外燃煤鍋爐控制NOx排放的優(yōu)先選用技術?，F代低NOx燃燒技術將煤質、制粉系統、燃燒器、二次風及燃盡風等技術作為一個整體考慮，以低NOx燃燒器與空氣分級為核心，在爐內組織燃燒溫度、氣氛與停留時間，形成早期的、強烈的、煤粉快速著火欠氧燃燒，利用燃燒過程產生的氨基中間產物來抑制或還原已經生成的NOx。國內切圓燃燒技術源自美國CE公司，從早期的集中送風高溫富氧燃燒到目前的多級空氣深度分級燃燒，在不同時期已發(fā)生了四次重大變化（圖32）：l LNCFSI（圖32b），將二次風噴嘴氣流射向較大直徑“假想”切圓，并在頂層燃燒器上部設緊湊型燃盡風CCOFA。l LNCFSII（圖32c），在保留二次風大偏斜的基礎上，采用分離的燃盡風SOFA實施爐內高度方向的分級燃燒。l LNCFSIII（圖32d），將二次風大偏斜貼近水冷壁，并設置一層緊湊型燃盡風CCOFA與一層分離的燃盡風SOFA。l TFS2000（圖32），早期的WR型燃燒器升級為P2型湍流燃燒器，在保留二次風大偏斜與一層緊湊型燃盡風CCOFA基礎上，增設兩組多層分離燃盡風SOFA。l 與TFS2000處于同一水平的最新型低氮燃燒技術是MACT（圖3