【正文】 排煙溫度℃155160冷風(fēng)溫度℃2030熱風(fēng)溫度℃340340鍋爐效率%9089燃煤量t/h1717表24. 煙氣溫度設(shè)計(jì)值項(xiàng)目單位2號(hào)3號(hào)爐膛出口℃996985一級(jí)過熱器入口℃797662轉(zhuǎn)向室℃590596二級(jí)空預(yù)器入口℃423445一級(jí)省煤器入口℃342368一級(jí)空預(yù)器入口℃273276一級(jí)空預(yù)器出口℃155160 燃燒系統(tǒng)鍋爐采用直流縫隙式燃燒器，布置在爐膛側(cè)墻四角，假想切園直徑300mm，燃燒系統(tǒng)主要設(shè)計(jì)參數(shù)見表25。表25. 燃燒系統(tǒng)設(shè)計(jì)參數(shù)項(xiàng)目單位2號(hào)爐3號(hào)爐燃燒室燃燒中心最高溫度℃15941694爐膛出口設(shè)計(jì)煙溫℃996985過?？諝庀禂?shù)燃燒器一次風(fēng)速m/s2522二次風(fēng)速m/s4048一次風(fēng)率%5035二次風(fēng)率%4056一次風(fēng)溫℃115120二次風(fēng)溫℃340340 制粉系統(tǒng)制粉系統(tǒng)性能見表26。表26. 磨煤機(jī)技術(shù)性能項(xiàng)目單位2號(hào)爐3號(hào)爐工作出力t/h5~7~臺(tái)數(shù)3+13+1入口溫度℃536628出口溫度℃90~12090~120進(jìn)煤顆粒直徑mm≤30≤40煤粉細(xì)度（R90）%4540 省煤器鍋爐的省煤器共分為兩級(jí)，91組，目前1號(hào)爐的省煤器已經(jīng)封堵15組，2號(hào)爐的省煤器已經(jīng)封堵13組，3號(hào)爐的省煤器已經(jīng)封堵17組，每臺(tái)爐省煤器的總重約為25t。省煤器設(shè)計(jì)參數(shù)見表27。表27. 省煤器技術(shù)參數(shù)項(xiàng)目單位2號(hào)爐3號(hào)爐高溫段管數(shù)排4141低溫段管數(shù)排5050高溫段管子規(guī)格mmφ323φ324低溫段管子規(guī)格mmφ323φ324高溫段出口水溫℃269255低溫段出口水溫℃212218設(shè)計(jì)入口水溫℃150進(jìn)口煙氣流速（BMCR）m/s8出口煙氣流速（BMCR）m/s6總受熱面積m2636557 空預(yù)器空預(yù)器共分為3級(jí)，空預(yù)器管道規(guī)格為φ40，材質(zhì)均為Q235AF?？疹A(yù)器設(shè)計(jì)參數(shù)見表28。表28. 空預(yù)器技術(shù)參數(shù)項(xiàng)目單位2號(hào)爐3號(hào)爐高溫段受熱面積m213881500低溫段受熱面積m225202698高溫段出口風(fēng)溫℃340340低溫段入口風(fēng)溫℃2020管子規(guī)格mmφ40φ40 風(fēng)機(jī)表29. 引風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)參數(shù)項(xiàng)目單位2號(hào)爐3號(hào)爐型式離心式離心式出力m3/h105105全壓頭kPa轉(zhuǎn)數(shù)r/min960960風(fēng)機(jī)型號(hào)Y47311No1845176。Y47312No1845176。電機(jī)型號(hào)Y400366Y355466功率kW200200電壓kV66電流A 運(yùn)行現(xiàn)狀 煤質(zhì)情況電廠近年統(tǒng)計(jì)煤質(zhì)情況見表210，燃煤灰含量基本在30%以下，%以下，干燥無灰基揮發(fā)分在40%~48%之間。表210. 電廠煤質(zhì)統(tǒng)計(jì)檢測(cè)項(xiàng)目符號(hào)單位烏蘭圖嘎蒙東西二聚能礦品神華北電勝利能源內(nèi)蒙古大唐國際X礦業(yè)全水分Mt%空氣干燥基水分Mad%收到基灰分Aar%干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf%收到基碳Car%收到基氫Har%收到基氮Nar%收到基氧Oar%全硫St,ar%收到基高位發(fā)熱量Qgr,v,arMJ/kg收到基低位發(fā)熱量Qnet,v,arMJ/kg哈氏可磨指數(shù)HGI/5769534443煤灰中二氧化硅SiO2%煤灰中三氧化二鋁Al2O3%煤灰中三氧化二鐵Fe2O3%煤灰中氧化鈣CaO%煤灰中氧化鎂MgO%煤灰中氧化鈉Na2O%煤灰中氧化鉀K2O%煤灰中二氧化鈦TiO2%煤灰中三氧化硫SO3%煤灰中二氧化錳MnO2%煤中氯Cl ar%煤中砷As ar181。g/g134169122015年1月，由X熱工研究院有限公司對(duì)1號(hào)機(jī)組進(jìn)行了全面的摸底測(cè)試，測(cè)試期間入爐煤質(zhì)見表210，%，%，%， MJ/kg。表211. 電廠煤質(zhì)統(tǒng)計(jì)檢測(cè)項(xiàng)目符號(hào)單位原煤全水分Mt%空氣干燥基水分Mad%收到基灰分Aar%干燥無灰基揮發(fā)分Vdaf%收到基碳Car%收到基氫Har%收到基氮Nar%收到基氧Oar%全硫St,ar%收到基高位發(fā)熱量Qgr,v,arMJ/kg收到基低位發(fā)熱量Qnet,v,arMJ/kg NOx濃度摸底測(cè)試期間，對(duì)1號(hào)爐NOx排放濃度進(jìn)行測(cè)試（均折算至6%O2下），鍋爐負(fù)荷不同，NOx濃度差異較大，在鍋爐100%負(fù)荷下，NOx濃度約為282mg/m3，在鍋爐70%負(fù)荷下，NOx濃度約為482mg/m3。表212. 各負(fù)荷試驗(yàn)工況下NOx測(cè)試結(jié)果項(xiàng)　　目單位100%負(fù)荷70%負(fù)荷空預(yù)器出口煙氣NOX濃度mg/m3282482空預(yù)器出口煙氣O2濃度% 煙氣溫度若采用SNCR脫硝技術(shù)，噴入還原劑的最佳反應(yīng)溫度區(qū)間為850~1100℃，根據(jù)前述鍋爐設(shè)計(jì)的熱力計(jì)算表，鍋爐額定負(fù)荷下，2號(hào)爐爐膛出口設(shè)計(jì)煙溫為996℃3號(hào)爐為985℃。因此爐膛出口處為SNCR還原劑適宜噴入?yún)^(qū)域。SCR脫硝工藝正常反應(yīng)溫度區(qū)間為300~420℃，煙氣溫度是影響SCR催化劑的脫硝效果的重要因素。2號(hào)爐一級(jí)省煤器入口煙氣溫度設(shè)計(jì)值為342℃，3號(hào)爐為368℃，一級(jí)省煤器入口區(qū)域能夠滿足催化劑反應(yīng)溫度要求。表213. 尾部煙道煙溫鍋爐設(shè)計(jì)值項(xiàng)目單位2號(hào)3號(hào)爐膛出口℃996985二級(jí)空預(yù)器入口℃423445一級(jí)省煤器入口℃342368一級(jí)空預(yù)器入口℃273276一級(jí)空預(yù)器出口℃155160摸底實(shí)測(cè)值（1號(hào)爐）項(xiàng)目單位100%負(fù)荷70%負(fù)荷空預(yù)器出口煙氣煙氣溫度℃221二級(jí)空預(yù)器入口煙氣溫度℃418374 煙氣量摸底測(cè)試期間，在鍋爐滿負(fù)荷下，104 m3/h，計(jì)算結(jié)果見表214。表214. 煙氣量測(cè)試結(jié)果項(xiàng)　　目單位100%負(fù)荷空預(yù)器出口煙氣流量　實(shí)際狀態(tài)m3/h104標(biāo)態(tài), 濕基，實(shí)際O2m3/h104標(biāo)態(tài)，干基，6%O2m3/h104空預(yù)器出口煙氣O2濃度% SO2/SO3濃度%，摸底測(cè)試期間，%。實(shí)測(cè)空預(yù)器出口SO2濃度為2873 mg/m3（均折算至6%O2下），%被氧化成SO3計(jì)，煙氣中SO3濃度約為23mg/m3。表215. SO2測(cè)試結(jié)果項(xiàng)　　目單位100%負(fù)荷70%負(fù)荷空預(yù)器出口煙氣SO2濃度mg/m328732833空預(yù)器出口煙氣O2濃度% 飛灰特性%，摸底測(cè)試期間，%，根據(jù)實(shí)際入爐煤質(zhì)，估算實(shí)際濕煙氣中的灰含量約26g/m3?；抑蠸iO2+Al2O3含量約82%，%。表216. 飛灰成分結(jié)果檢測(cè)項(xiàng)目符號(hào)單位灰樣飛灰中二氧化硅SiO2%飛灰中三氧化二鋁Al2O3%飛灰中三氧化二鐵Fe2O3%飛灰中氧化鈣CaO%飛灰中氧化鎂MgO%飛灰中氧化鈉Na2O%飛灰中氧化鉀K2O%飛灰中二氧化鈦TiO2%飛灰中三氧化硫SO3%飛灰中二氧化錳MnO2% 主機(jī)參數(shù)摸底測(cè)試期間，對(duì)主機(jī)其他運(yùn)行參數(shù)進(jìn)行了記錄，具體見表217及表218。表217. 主機(jī)運(yùn)行參數(shù)（滿負(fù)荷）設(shè) 備1號(hào)機(jī)組試驗(yàn)名稱主機(jī)側(cè)運(yùn)行數(shù)據(jù)日 期2015年1月10日時(shí) 間單位11:0011:2011:4012:0012:2012:4013:00鍋爐主蒸汽流量t/h60 606061606059主蒸汽溫度℃445 446454443450450450主蒸汽壓力Mpa 給水流量t/h67 686666666666給水壓力Mpa 給水溫度℃136 136136136137137137送風(fēng)機(jī)電流A100 100100100100100100引風(fēng)機(jī)電流A22 222222212121送風(fēng)機(jī)開度　40 404040404040引風(fēng)機(jī)開度%100 100100100100100100磨煤機(jī)運(yùn)行方式ACDACDACDACDACDACDACD表218. 主機(jī)運(yùn)行參數(shù)（中負(fù)荷）設(shè) 備1號(hào)機(jī)組試驗(yàn)名稱主機(jī)側(cè)運(yùn)行數(shù)據(jù)日 期2015年1月10日時(shí) 間單位15:0015:2015:4016:00鍋爐主蒸汽流量t/h43 46 44 47 主蒸汽溫度℃432 436 437 438 主蒸汽壓力Mpa 給水流量t/h48 49 45 45 給水壓力Mpa 給水溫度℃140 139 141 140 送風(fēng)機(jī)電流A90 90 90 90 引風(fēng)機(jī)電流A17 17 17 17 送風(fēng)機(jī)開度　25 25 25 25 引風(fēng)機(jī)開度%40 40 40 40 磨煤機(jī)運(yùn)行方式ADADADAD743. 脫硝改造路線 NOx控制技術(shù)燃煤鍋爐生成的NOx主要由NO、NO2及微量N2O組成，其中NO含量超過90%，NO2約占5~10%，N2O只有1%左右。NOx理論上有三條生成途徑：l 燃料型NOx，燃料中的氮化物在煤粉火焰前端被氧化而成，所占NOx比例超過80~90%；l 熱力型NOx，助燃空氣中的N2在燃燒后期1300℃以上的溫度下被氧化而成；l 瞬態(tài)型NOx，由分子氮在火焰前沿的早期階段生成，所占NOx比例很小。利用煤粉燃燒過程產(chǎn)生的氮基中間產(chǎn)物或者往煙道中噴射氨氣，在合適的溫度、氣氛或催化劑條件下將NOx還原，這是燃煤鍋爐控制NOx排放的主要機(jī)理（圖32）。由此衍生出爐內(nèi)低NOx燃燒（簡(jiǎn)稱LNB）、爐膛噴射還原劑的選擇性非催化還原煙氣脫硝（簡(jiǎn)稱SNCR）和爐后煙道噴射還原劑的選擇性催化還原煙氣脫硝（簡(jiǎn)稱SCR）等三類技術(shù)，這些技術(shù)成熟可靠，可單獨(dú)或組合使用。圖31 NOx生成與控制途徑示意圖 低NOx燃燒低氮燃燒是國內(nèi)外燃煤鍋爐控制NOx排放的優(yōu)先選用技術(shù)?，F(xiàn)代低NOx燃燒技術(shù)將煤質(zhì)、制粉系統(tǒng)、燃燒器、二次風(fēng)及燃盡風(fēng)等技術(shù)作為一個(gè)整體考慮，以低NOx燃燒器與空氣分級(jí)為核心，在爐內(nèi)組織燃燒溫度、氣氛與停留時(shí)間，形成早期的、強(qiáng)烈的、煤粉快速著火欠氧燃燒，利用燃燒過程產(chǎn)生的氨基中間產(chǎn)物來抑制或還原已經(jīng)生成的NOx。國內(nèi)切圓燃燒技術(shù)源自美國CE公司，從早期的集中送風(fēng)高溫富氧燃燒到目前的多級(jí)空氣深度分級(jí)燃燒，在不同時(shí)期已發(fā)生了四次重大變化（圖32）：l LNCFSI（圖32b），將二次風(fēng)噴嘴氣流射向較大直徑“假想”切圓，并在頂層燃燒器上部設(shè)緊湊型燃盡風(fēng)CCOFA。l LNCFSII（圖32c），在保留二次風(fēng)大偏斜的基礎(chǔ)上，采用分離的燃盡風(fēng)SOFA實(shí)施爐內(nèi)高度方向的分級(jí)燃燒。l LNCFSIII（圖32d），將二次風(fēng)大偏斜貼近水冷壁，并設(shè)置一層緊湊型燃盡風(fēng)CCOFA與一層分離的燃盡風(fēng)SOFA。l TFS2000（圖32），早期的WR型燃燒器升級(jí)為P2型湍流燃燒器，在保留二次風(fēng)大偏斜與一層緊湊型燃盡風(fēng)CCOFA基礎(chǔ)上，增設(shè)兩組多層分離燃盡風(fēng)SOFA。l 與TFS2000處于同一水平的最新型低氮燃燒技術(shù)是MACT（圖3