【正文】 2， Ifh=445A＞ Iy=421A 滿足需要 （ 3） 按經濟電流密度校驗高壓電纜截面： A= IN/n/J 《煤礦電工手冊》第二分冊 1037 7 A電纜截面， mm2 ； IN正常負荷時，井下 總的持續(xù)工作電流， A； n不考慮下井電纜損壞時，同時工作電纜的根數(shù)； J經濟電流密度（ A/mm2），見《煤礦電工手冊》第二分冊表 1032。 下井主電纜的年運行小時，一般取 3000～ 5000h。 J= A=421/＜ 185mm2 滿足需要 （ 4）、 按熱穩(wěn)定校驗電纜截面： 井下中央變電所至 103 采區(qū) 1變電所距離為 3260m， 103采區(qū) 1變電所至 103 采區(qū) 2變電所距離為 1300m，配電電壓為 6kV，中央變電所母線短路容量最大為 ，最小為 。 經計算 103采區(qū) 1變電所 6kV母線上的短路容量最大為 ，最小為 ，其最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流為： I∞ (3)=SD/( 3 6) =（ 3 6） = 按下式求得 33采區(qū)變電所到 103采區(qū) 1變電所高壓電纜的截面為： ?minA I∞ (3) tj /C =4740 式中 tj—— 短路電流的假想時間，即熱等效時間、考慮井下的高壓過電流保護為連續(xù)動作，取假想時間為 tj=。 C—— 電纜的熱穩(wěn)定系數(shù)，銅芯橡套電纜 C= 所需最小截面 minA =＜ Ae=185mm2 滿足需要。 故所選高壓電纜均能滿足供電熱穩(wěn)定要求。 第三章 綜采工作面供電設計 計算說明 8 一、 概述 此綜采工作面以 103 采區(qū)線路最長、負荷最大的 10312 工作面做供電設計，如 本設計合格，則本采區(qū)其它工作面均采用此供電設計回采。 二、供電系統(tǒng)的選擇確定 工作面采用移動變電站方式供電。由 103 采區(qū) 2變電所提供兩路6kV電源，其中第一路高壓線路供到一臺 2020kVA移動變電站（供工作面 3300V 采煤機）和一臺 1000kVA 移動變電站（供破碎機、轉載機和乳化液泵）；另一路高壓線路供到一臺 1000kVA移動變電站（供六部皮帶機、機風巷絞車系統(tǒng)） 和 一臺 2020kVA移動變電站（供工作面 3300V運輸機等）。 兩臺 2020kVA移動變壓站、兩臺 1000kVA移動變壓站放置在 10312底抽巷切眼靠機抽巷側，另三臺組合開關均放置在機巷開關車上。采用電壓等級為 3300kV 和 1140kV 兩種。瓦斯電閉鎖斷電開關為 103 采區(qū) 2變電所兩臺高壓隔爆型饋電開關。 三、負荷統(tǒng)計 見第一章采區(qū)最大負荷量統(tǒng)計表。 四、變壓器的選擇： 根據(jù)供電系統(tǒng)擬定原則，選擇四臺移動變電站，其容量分別決定如下： 1移動變電站向 1620kW 采煤機組供電，供電電壓為 3300V，共計負荷 1620kW（截割電機 2 650kW，破碎機電機 100kW，泵電機 40kW，牽引電機 2 90kW），其采用順序啟動方式，按下 順序啟動按鈕 13s，泵電機、左截割電機、右截割電機將在啟動預警后依次以一定的時間 9 間隔啟動投入運行。 Kx=+(Pmax/Σ Pe)=+(1300/1620)= 加權平均功率因數(shù)取 cosφ wm= Sb=Σ PeKx/cosφ wm=1620 故 1移動變電站選用 KBSGZY2020/6/ S1e=2020kVA＞ S1b=1784kVA 滿足工作需要 2移動變電站向 6部 2 125kW 皮帶機、 1部 1 75kW 皮帶機、2 部 ，供電電壓為 1140V，共計負荷 1612kW。 K=+(Pmax/Σ Pe)=+(250/1612)= Sb=Σ P總 K/cosφ =1612 故 2移動變電站選用 KBSGZY1000/6/ Se=1000kVA＞ Sb=993kVA 滿足工作需要 3移動變電站向 2 700kW 運輸機供電，供電電壓為 3300V，共計負荷 1400kW，運輸機采用的是 2 臺礦用隔爆型雙速電機YBSD700/3504/8，其啟動方式為先啟動 2 個 350kW 低速電機 ，然后由低速過渡到 2個 700kW電機全速運行。 K 取 1 加權平均功率因數(shù)取 cosφ wm= Sb=Σ P總 K/cosφ =1400 1/=1750kVA 故 3移動變電站選用 KBSGZY2020/6/ S3e=2020kVA＞ S3b=1750kVA 滿足工作需要 4移動變電站向功率為 1 250kW 乳化液泵、 200kW 破碎機和315kW轉載機供電，供電電壓為 3300V,共計負荷 765kW。 10 Kx=+(Pmax/Σ Pe)=+(315/765)= Sb=Σ PeKx/cosφ =765 選用移動變電站選用 KBSGZY1000/6/ Se=1000kVA＞ Sb=622kVA 滿足工作需要 四、高壓電纜選擇與校驗 高壓 1回路 A、初選高壓 1進線 及移變間 電纜并對其校驗： （ 1）按設計規(guī)定初選高壓 電纜為： MYJV226/6kV 3 95 鎧裝電纜 和 95+3 35/3+3 4mm2橡套電纜 （ 2）按長時允許負荷電流校驗電纜截面 : Σ P 總 =1620+765=2385kW Iy=Σ P 總 K/( Uecosφ wm) K=+(Pmax/Σ P1e)=+(1300/2385)= 加權平均功率因數(shù) cosφ wm= Iy=2385 ( 3 6 )= 故選擇 MYJV22 6/6kV 3 95 型鎧裝聚氯乙烯護套礦用電力電纜。 其主截面為 95mm2， Ifh=265A＞ Iy= 滿足需要 故選擇 95+3 35/3+3 4mm2橡套電纜 。 其主截面為 95mm2， Ifh=224A＞ Ig= 滿足需要 （ 3） 按經濟電流密度校驗高壓電纜截面： A= IN/n/J 《煤礦電工手冊》第二分冊 1037 A電纜截面， mm2 ； IN正常負荷時，井下總的持續(xù)工作電流， A； 11 n不考慮下井電纜損壞時，同時工作電纜的根數(shù)； J經濟電流密度（ A/mm2），見《煤礦電工手冊》第二分冊表 1032。 下井主電纜的年運行小時，一般取 3000～ 5000h。 J= A=＜ 95mm2 滿足需要 高壓 2回路 A、初選高壓 2進線 及移變間 電纜并對其校驗： （ 1）按設計規(guī)定初選高壓電纜為： MYJV226/6kV 3 95 鎧裝電纜 和 95+3 35/3+3 4mm2橡套電纜 （ 2）按長時允許負荷電流校驗電纜截面 : Σ P 總 =1612+1400=3012kW Iy=Σ P 總 K/( Uecosφ wm) K=+(Pmax/Σ P總 )=+(700/3012)= 加權平均功率因數(shù) cosφ wm= Iy1=3012 ( 3 6 )= 故選擇 MYJV22 6/6kV 3 95 型鎧裝聚氯乙烯護套礦用電力電纜。 其主截面為 95mm2， Ifh=265A＞ Iy= 滿足需要 故選擇 95+3 35/3+3 4mm2橡套電纜 。 其主截面為 95mm2， Ifh=224A＞ Ig= 滿足需要 （ 3）按經濟電流密度校驗高壓電纜截面： A= IN/n/J 《煤礦電工手冊》第二分冊 1037 A電纜截面， mm2 ； IN正常負荷時，井下總的持續(xù)工作電流， A； 12 n不考慮下井電纜損壞時，同時工作電纜的根數(shù)； J經濟電流密度（ A/mm2），見《煤礦電工手冊》第二分冊表 1032。 下井主電纜的年運行小時，一般取 3000～ 5000h。 J= A=＜ 95mm2 滿足需要 按熱穩(wěn)定校驗電纜截面： 10312 工作面高壓配電點 6kV 母線上的最小運行方式下短路容量經過計算為 ，其最大三相穩(wěn)態(tài)短路電流為： I∞ (3)=SD/( 3 6) =（ 3 6） = 按下式求得變電所到綜采工作面移動變電站間高壓電纜的截面為： ?minA I∞ (3) tj /C =2600 式中 tj—— 短路電流的假想時間，即熱等效時間、考慮井下的高壓過電流保護為連續(xù)動作，取假想時間為 tj=。 C—— 電纜的熱穩(wěn)定系數(shù)，銅芯橡套電纜 C= 所需最小截面 minA =25mm2＜ Ae=95mm2 滿足需要。 故所選高壓電纜均能滿足供電熱穩(wěn)定要求。 六、移動變電站負荷側電纜選擇與計算 選擇原則：根據(jù)電壓等級和長時允許工作電流機械強度選擇電纜截面。 控制采煤機的 2020kVA移變（ 1）饋 出主干線選擇： 采煤機總裝機容量 1620kW，平均數(shù)功率因數(shù) cosφ wm 取 需用系數(shù) K=+(Pmax/Σ P1e)=+(1300/1620)= 13 I= K∑ PN/（ 3 UNcosφ wm） = 1620/ 3 /1移變低壓側至控制采煤機干線選用一根 150+3 50/3+3 178。 電纜供電； Ifh=313A＞ Ie=312A 滿足供電要