【正文】 塔機基礎施工及安拆專項施工方案 3 三、塔機基礎 塔機基礎選擇 塔機基礎的埋深應不大于該處地下室承臺底標高值，否則將擾動該承臺基礎下部土層，對建筑物不利影響較大；根據(jù)巖土 地勘報告 (K202127)， 3塔機 基礎 所處土層 應 為 21 淤泥質粉質粘土 層， 據(jù)巖土 地勘報告 表 《土層承載力特征值的建議值表》，該土層的 承載力特征值建議值為 60KPa， 小于中聯(lián)重科《預埋螺栓固定基礎》圖塔基最小地耐力值 92KPa ，無法滿足塔機基礎承載要求；確定塔機基礎采用樁基礎，樁頂標高應與相鄰地下室承臺樁頂標高一致，塔機基礎底標高與相鄰地下室承臺底標高一致 。 土層承載力特征值的建議值表 塔基地耐力值表 序號 長 (mm) 寬 (mm) 主筋間距 (mm) 地耐力 (MPa) 混凝土 (m3) 重量 (噸 ) 1 4400 4400 239 2 4600 4600 250 3 5000 5000 272 25 60 塔機基礎規(guī)格 從塔式起重設備的工作原理進行分析，該生產(chǎn)設備在以下方面對設備的安全使用關系相當重要：設備的基礎，設備結構，設備結構的材料，設備的工作性能和操作系統(tǒng)；在計算中重點求出設備基礎的穩(wěn)定性及設備抗傾覆的能力；因該工程的塔機設備由生產(chǎn)廠家進行安裝和施工中的施工材料垂直運輸操作， 經(jīng)對 設備基礎 的 計算， 確定該基礎為 四樁基礎，采用預應 力管 樁 PHCAB500(125)C80(蘇 G032021)，有效樁長 15m，單樁豎向抗壓承載力特征值為 850KN，抗拔 150KN(本工程抗拔樁設計值 )。 根據(jù)中聯(lián)重科股份有限公司《預埋螺栓固定基礎》圖，選用現(xiàn)澆固定鋼筋砼基礎，砼標號 C35， HRB335216。20 雙層雙向鋼筋，其尺寸為長 4600mm寬 4600mm 高 1000mm，總體積為 ，質量約 51T。 附件 2： 預埋螺栓固定基礎圖 塔機基礎計算 基礎參數(shù) 層號 土層名稱 經(jīng)驗參數(shù)法確定的承載力特征值fak(kPa) 理論計算法確定的承載力特征值 fak(kPa) 標貫 (動探 )試驗確定承載力特征值fak(kPa) 靜力觸探試驗確定承載力特征值fak(kPa) 承載力特征值的建議值 (范圍值 ) fak(kPa) 1 雜填土 / 1A 淤泥質填土 / 21 淤泥質粉質粘土 60 60 塔機基礎施工及安拆專項施工方案 4 (1)塔機樁 樁中心距 a： ； 樁直徑 d： ； 樁有效長度： ； 樁型與工藝： PHC 高強預應力管樁； 樁混凝土等級： C80。 (2)承臺基礎 承臺寬度 Bc： ； 承臺厚度 h： 1m； 承臺混凝土等級為： C35； 承臺鋼筋等級： HRB335； 承臺鋼筋直徑： 20； 承臺鋼筋保護層厚度： 50mm。 塔機計算狀態(tài)參數(shù) 塔機基礎設計時采用非工作狀態(tài)的技術參數(shù)，單獨承載力根據(jù)打樁時承載力讀數(shù)，本工程地質資料測定按南京蘇杰巖土勘察設計有限公司提供的《市紀委、監(jiān) 察局新建配套附屬用房項目巖土工程勘察報告》 (勘察編號： K202127)。驗算分工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)進行驗算 (其中工作時最不利狀態(tài)為吊臂與承臺成 45。 角，非工作時最不利狀態(tài)為吊臂與軸線平行 )，塔機技術參數(shù)按 中聯(lián)重科 《 TC50104 塔式起重機 說明書》下面將分別按提升高度為 米、 米、 米進行計算。 (1)1塔機 (提升高度為 米 )情形 工 況 砼基礎承受的荷載 傾覆力 矩 M(KNm) 扭矩 MK(KNm) 垂直力 Fv(KN) 水平力 Fh(KN) 工作狀態(tài) 非工作狀態(tài) 0 ① 塔機 樁基驗算 Fv(塔機 基礎所受到的垂直荷載 )= G= GK 基礎自重 GK=124= 最大風載 (水平 力 )Fh = 最大彎距 Mmax=m 單樁最大荷載 = 177。 =(壓荷載 ) (拉荷載 ) 根據(jù)計算，單樁最大豎向力抗壓 標準 值為 ，抗拔 標準值為 。 根據(jù)工程樁施工情況，初步設計樁長為 。 塔機基礎施工及安拆專項施工方案 5 ② 單樁承載力計算 樁承載力計算依據(jù)《建筑樁技術規(guī)范》 (JGJ942021)的第 。 根據(jù)以上的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值； N = =； 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： γ0N≤fcA 其中， γo－建筑樁基重要性系數(shù)， γo=； fc－混凝土軸心抗壓強度設計值， fc=； A－樁的截面面積， A=πd2/4= m2； 則， γ0N==； fcA=106=； 可知： γ0NfcA， 樁頂軸向壓力設計值滿足要求 。 ③ 塔機 的有效樁長和單樁承載力核算 選擇： 根據(jù) 巖土地勘報告 (k202127)地質剖面圖 10— 10， 1塔機的參照取樣孔應為 J16，依據(jù)該 孔位地質情況，從 樁頂標高處自 21土層面 向 下 核算有效樁長 、 單樁承載能力， 層 號 土層名稱 土層厚度 (m) 特征值 抗拔系數(shù) λ 樁周土 極限側阻力標準值 qsik(KPa) 樁端土 極限端阻力標準值 qpk(KPa) 21 淤泥質粉質 粘 土 22 22 粉砂夾粉土 2 23 23 粉砂夾粉土 6 35 31 粉細砂 63 4500 根據(jù) 有效樁長 15m計算，該塔基管樁端進入持力層 (31 層粉細砂 ) 米計 。 依據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》 (JGJ942021) 條，計算預制單樁豎向極限承載力標準值： Quk=qpkAp+u∑ qsikli qsik— 樁側第 i 層土的極限側阻力標準值 qpk—— 極限端阻力標準值 u— 樁周長 Quk =**(*22+2*23+6*35+*63)+4500* =2021KN Quk =2021KN＞ Ni=， 故此塔機樁的抗壓承載力滿足要求。 樁的 抗拔極限承載力標準值可按下式計算： 塔機基礎施工及安拆專項施工方案 6 Uk=Gp+u∑ λ iqsikli =**(**22+*2*23+*6*35+**63)+1514 = Uk =＞ ，故此塔機樁的抗拔承載力滿足要求。 由 ① 、 ② 、 ③ 可知， 1塔機 有效樁長為 米，能滿足 塔機 工作需要。 (2)2塔機 (提升高度為 米 )情形 工 況 砼基礎承受的荷載 M(KNm) 傾覆力 矩 MK(KNm) 扭矩 Fv(KN) 垂直力 FhKN) 水平力 工作狀態(tài) 非工作狀態(tài) 0 ① 塔機樁基驗算 Fv(塔機基礎所受 到的垂直荷載 )= G= GK 基礎自重 GK= 1 24= 最大風載 (水平力 )Fh = 最大彎距 Mmax= m 單樁最大荷載 = 177。 =(壓荷載 ) (拉荷載 ) 根據(jù)計算，單樁最大豎向力抗壓 標準值為 ，抗拔 標準值為 。 ② 單樁承載力計算 樁承載力計算依據(jù)《建筑樁技術規(guī)范》 (JGJ942021)的第 。 根據(jù)以上的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值； N = =； 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： γ0N≤fcA 其中， γo－建筑樁基重要性系數(shù)， γo=； fc－混凝土軸心抗壓強度設計值， fc=； 塔機基礎施工及安拆專項施工方案 7 A－樁的截面面積， A=πd2/4= m2； 則， γ0N==； Fc=106=； 可知， γ0NfcA； 樁頂軸向壓力設計值滿足要求 。 ③ 塔機 的有效樁長和單樁承載力進行核算，基本核算如下 ： 選擇： 根據(jù)巖土地勘報告 (k202127)地質剖面圖 12—— 12’ ， 2塔機的參照取樣孔應為 C17，依據(jù)該 孔位地質情況， 從 樁頂標高處自 21土層面 向 下， 核算有效樁長 、 單樁承載能力 。 層 號 土層名稱 土層厚度 (m) 特征值 抗拔系數(shù) 樁周土 極限側阻力標準值 qsik(KPa) 樁端土 極限端阻力標準值 qpk(KPa) 21 淤泥質粉質 粘 土 22 22 粉砂夾粉土 23 23 粉砂夾粉土 35 31 粉細砂 63 4500 按樁端進入持力層 (31 層粉砂土 ) 米計， 樁有效長度 米。 依據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》 (JGJ942021) 條 ： 計算預制單樁豎向極限承載力標準值： Quk=qpkAp+u∑ qsikli qsik— 樁側第 i 層土的極限側阻力標準值 qpk—— 極限端阻力標準值 u— 樁周長 Quk =**(*22+*23+*35+*63)+4500* = Quk =＞ Ni=，故此塔機樁的抗壓承載力滿足要求。 樁的 抗拔極限承載力標準值可按下式計算 Uk=Gp+u∑ λ iqsikli =**(**22+**23+**35+**63)+1514 = Uk =＞ ，故此塔機樁的抗拔承載力滿足要求。 由 ① 、 ② 、 ③ 可知， 2塔機 有效樁長為 米，能滿足 塔機 工作需要。 (3)3塔機 (提升高度為 米 )情形 塔機基礎施工及安拆專項施工方案 8 工 況 砼基礎承受的荷載 M(KNm) 傾翻力 矩 MK(KNm) 扭矩 Fv(KN) 垂直力 FhKN) 水平力 工作狀態(tài) 非工作狀態(tài) 0 ① 塔機 樁基驗算 Fv(塔機 基礎所受到的垂直荷載 )= G= GK 基礎自重 GK=124= 最大風載 (水平 力 )Fh = 最大彎距 MMAX=m 單樁最大荷載 = 177。 =(壓荷載 ) (拉荷載 ) 根據(jù)計算，單樁最大豎向力抗壓 標準值為 ，抗拔 標準值為 。 根據(jù)工程樁施工情況，初步設計樁長為 。 ② 單樁承載力計算 樁承載力計算依據(jù)《建筑樁技術規(guī)范》 (JGJ942021)的第 ， 根據(jù)以上的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值 ： N = =； 樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： γ0N≤fcA 其中， γo－建筑樁基重要性系數(shù)， γo=； fc－混凝土軸心抗壓強度設計值， fc=； A－樁的截面面積， A=πd2/4= m2； 則， γ0N==； fcA=106=； γ0NfcA， 樁頂軸向壓力設計值滿足要求 。 ③ 塔機 的有效樁長和單樁承載力進行核算，基本核算如下 ： 塔機基礎施工及安拆專項施工方案 9 選擇： 根據(jù)巖土地勘報告 (k202127)地質剖面圖 14—— 14， ， 3塔機的參照取樣孔應為 C18， 依據(jù)該 孔位地質情況， 從 樁頂標高處自 21 土層面 向 下， 核算有效樁長 、 單樁承載能力 。 層號 土層名稱 土層厚度 (m) 特征值 抗拔系數(shù) 樁周土 極限側阻力標準值 qsik(KPa) 樁端土 極限端阻力標準值 qpk(KPa) 21 淤 泥質粉質 粘 土 22 22 粉砂夾粉土 23 23 粉砂夾粉土 35 31 粉細砂 63 4500 32 粉細砂 / 82 6300 按樁端進入持力層 (31 層粉砂土 ) 米計， 樁有效長度 米。 依據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》